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纖維隔熱體和使用它的真空隔熱體.pdf

摘要
申請專利號:

CN201510556708.X

申請日:

2010.04.06

公開號:

CN105156841A

公開日:

2015.12.16

當前法律狀態:

實審

有效性:

審中

法律詳情: 實質審查的生效IPC(主分類):F16L 59/065申請日:20100406|||公開
IPC分類號: F16L59/065 主分類號: F16L59/065
申請人: 松下電器產業株式會社
發明人: 小島真彌
地址: 日本大阪府
優先權: 2009-092643 2009.04.07 JP; 2009-243015 2009.10.22 JP
專利代理機構: 北京尚誠知識產權代理有限公司11322 代理人: 龍淳
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法律狀態
申請(專利)號:

CN201510556708.X

授權公告號:

|||

法律狀態公告日:

2016.01.13|||2015.12.16

法律狀態類型:

實質審查的生效|||公開

摘要

本發明提供纖維隔熱體和使用它的真空隔熱體。該纖維隔熱體(6)包括:具有相對的兩個傳熱面(7)的纖維體(8);具有露出于傳熱面(7)的部分(5a)和埋沒于纖維體(8)中的部分(5b)的線(5);和線相互交織而成的交織部(9),交織部(9)設置于纖維體8和傳熱面(7)中的至少一方。利用交織部(9),線(5)難以解開,限制了纖維隔熱體(6)的壓縮狀態,纖維隔熱體(6)的剛性增強,因此處理性提高。

權利要求書

權利要求書
1.  一種真空隔熱體,其特征在于:
至少包括由纖維集合體構成且具有相對的兩個傳熱面的芯材和覆蓋所述芯材的外覆件,所述芯材在所述外覆件內被減壓密封,
具有在所述芯材一方的所述傳熱面露出的部分、在另一方的所述傳熱面露出的部分和在所述纖維集合體內埋沒的部分的線,為一根線且呈環狀,所述線將線的一方的端部與另一方的端部連結而形成線的環,以貫通所述纖維集合體在相對的兩個所述傳熱面露出的方式結成環狀,利用所述線的張力所述纖維集合體在厚度方向上被壓縮。

2.  如權利要求1所述的真空隔熱體,其特征在于:
所述線的一方的端部與另一方的端部連結而形成的大徑部,形成于所述纖維集合體的外周附近。

3.  如權利要求1或2所述的真空隔熱體,其特征在于:
所述芯材是將多個纖維隔熱體層疊而形成的。

4.  一種冷藏庫,其特征在于:
具有權利要求1~3中任一項所述的真空隔熱體。

5.  一種電熱壺,其特征在于:
具有權利要求1~3中任一項所述的真空隔熱體。

6.  一種住宅,其特征在于:
具有權利要求1~3中任一項所述的真空隔熱體。

說明書

說明書纖維隔熱體和使用它的真空隔熱體
本申請是申請日為2010年4月6日,申請號為201080015687.6,發明名稱為“纖維隔熱體和使用它的真空隔熱體”的申請的分案申請。
技術領域
本發明涉及一種纖維隔熱體和使用它的真空隔熱體。
背景技術
為了應對全球變暖,要求冷熱設備實現節能化。隔熱性能的提高對于冷熱設備的節能化是有效的。因此,作為隔熱性能高的隔熱體,真空隔熱體正在普及。
真空隔熱體是在具有氣密性的袋狀外覆件中插入芯材然后減壓、密封而成。外覆件例如由層壓膜構成,具有氣體阻隔性。芯材例如采用玻璃棉等纖維體構成,具有高的氣相容積比率,還具有細微的空隙。
在真空隔熱體中,通過使得芯材的空隙小于減壓下的氣體分子的平均自由行程,氣體熱傳導變少。此外,只要芯材的空隙在1mm左右以下,則能夠忽略對流熱傳遞的影響。而且,在室溫附近,輻射的影響很輕微。由此,真空隔熱體的熱傳導中,芯材的固體熱傳導和稍稍殘留的氣體熱傳導起支配性作用。即,與對流熱傳遞、輻射相比,真空隔熱體的熱傳導更容易受芯材的固體熱傳導、氣體熱傳導的影響。
玻璃棉這樣的芯材的氣相容積比率高,因此體積非常大。這種芯材的剛性低。因此,在加工成袋狀的層壓膜中插入芯材非常困難。
作為使芯材的插入變得容易的一種構造,例如有專利文獻1公開的真空隔熱體的填充材料。圖40是專利文獻1所述的現有的真空隔熱體的填充材料的截面圖。如圖40所示,作為真空隔熱體的芯材的填充材料101具有通過交替疊層多個熱輻射率小的金屬箔102和硅類的無機纖維體103而構成的疊層體104。填充材料101是在沿著疊層方向壓縮疊層體104的狀態下,用熱傳導率小的材質所構成的線105進行縫制而成的。由此,作為芯材的填充材料101的處理性提高。即,芯材的插入變得容易。
但是,在上述現有的構造中,疊層體104由一根線105縫制。即,使用手縫機來縫制。在使用手縫機的縫制中,線105和作為被縫制體的疊層體104的交織力(由于線的纏繞而難以解開的力)小。另一方面,無機纖維體103被壓縮至80~90%,并被縫制。在此情況下,無機纖維體103被壓縮至80~90%,因此壓縮的反作用力大。由此,現有的芯材存在由于無機纖維體103的反作用力而導致線105從疊層體104解開的問題。
專利文獻1:日本特開平8-121683號公報
發明內容
本發明用于解決上述課題,其目的在于提供一種纖維隔熱體和使用它的真空隔熱體,在對以高壓縮率被壓縮的纖維體進行縫制的情況下,線也難以解開,處理性好,且容易插入外覆件中。
本發明的纖維隔熱體包括:具有相對的兩個傳熱面的纖維體;具有露出于傳熱面的部分和隱藏于纖維體中的部分的線;和線相互交織的交織部,將交織部設置在纖維體和傳熱面的至少一個上。根據該構造,由于交織部的作用,線難以解開,纖維隔熱體的壓縮狀態被限制,纖維隔熱體的剛性得以保持。另外,由于線難以解開,因此纖維隔熱體的剛性得以保持。因此,處理性好,在制作真空隔熱體時,纖維隔熱體容易插入外覆件中。
附圖說明
圖1是本發明的實施方式1的纖維隔熱體的平面圖。
圖2是表示圖1的2-2線截面的截面圖。
圖3是表示圖1的3-3線截面的截面圖。
圖4是使用該實施方式中的纖維隔熱體作為芯材的真空隔熱體的截面圖。
圖5是沿著圖1的2-2線切斷本發明的實施方式2的纖維隔熱體而得的截面圖。
圖6是沿著圖1的3-3線切斷該實施方式的纖維隔熱體而得的截面圖。
圖7是沿著圖1的2-2線切斷實施方式2的變形例的纖維隔熱體而得的截面圖。
圖8是沿著圖1的2-2線切斷本發明的實施方式3中的纖維隔熱體而得的截面圖。
圖9是沿著圖1的3-3線切斷該實施方式的纖維隔熱體而得的截面圖。
圖10是本發明的實施方式4的纖維隔熱體的平面圖。
圖11是表示圖10的11-11線截面的截面圖。
圖12是表示圖10的12-12線截面的截面圖。
圖13是本發明的實施方式5的纖維隔熱體的平面圖。
圖14是表示圖13的14-14線截面的截面圖。
圖15是表示圖13的15-15線截面的截面圖。
圖16是本發明的實施方式6的纖維隔熱體的平面圖。
圖17是表示圖16的17-17線截面的截面圖。
圖18是表示圖16的18-18線截面的截面圖。
圖19是使用該實施方式中的纖維隔熱體作為芯材的真空隔熱體的截面圖。
圖20是本發明的實施方式7的纖維隔熱體的平面圖。
圖21是表示圖20的21-21線截面的截面圖。
圖22是表示圖20的22-22線截面的截面圖。
圖23是比較例1的纖維隔熱體的截面圖。
圖24是本發明的實施方式8的纖維隔熱體的平面圖。
圖25是表示圖24的25-25線截面的截面圖。
圖26是實施方式8的變形例的纖維隔熱體的平面圖。
圖27是表示圖26的27-27線截面的截面圖。
圖28是本發明的實施方式9的纖維隔熱體的平面圖。
圖29是表示圖28的29-29線截面的截面圖。
圖30是本發明的實施方式10的纖維隔熱體的平面圖。
圖31是表示圖30的31-31線截面的截面圖。
圖32是本發明的實施方式11的纖維隔熱體的平面圖。
圖33是表示圖32的33-33線截面的截面圖。
圖34是本發明的實施方式12的纖維隔熱體的平面圖
圖35是表示圖34的35-35線截面的截面圖。
圖36是本發明的實施方式12的另一纖維隔熱體的平面圖。
圖37是表示圖36的37-37線截面的截面圖。
圖38是本發明的實施方式13的纖維隔熱體的平面圖。
圖39是表示圖38的39-39線截面的截面圖。
圖40是現有的真空隔熱體的填充材料的截面圖。
符號說明
5、50、51線
5a、14a、15a露出的部分
5b、14b、15b埋沒的部分
6纖維隔熱體
7傳熱面
8纖維體
9交織部
10真空隔熱體
11芯材
12吸附劑
13層壓膜(外覆件)
14第一線
15第二線
16片材
17固定線
91大徑部
92無紡布片材
具體實施方式
下面,參照附圖對本發明的實施方式進行說明。另外,在以下的說明中,對于各個實施方式中的相同構造,使用相同的符號進行說明。
(實施方式1)
圖1是本發明的實施方式1的纖維隔熱體的平面圖。圖2是表示 圖1的2-2線截面的截面圖。圖3是表示圖1的3-3線截面的截面圖。圖4是將該實施方式的纖維隔熱體用作芯材的真空隔熱體的截面圖。
如圖1~圖3所示,纖維隔熱體6包括:具有相對的兩個傳熱面7的纖維體8;以及具有露出于傳熱面7的部分5a和埋沒于纖維體8的內部的部分5b,并限制纖維體8的壓縮狀態的線5。線5具有露出于一方的傳熱面7的部分5a和露出于另一方的傳熱面7的部分5a。此外,線5與纖維體8的長邊方向平行地露出于傳熱面7。另外,在圖1中,用斜線表示線5的露出于傳熱面7的部分。如圖2和圖3所示,纖維隔熱體6使用線5,通過鏈式縫(chainstitch)的方式縫制而成。纖維隔熱體6具有線5相互交織纏繞而形成的交織部9。交織部9形成于一方的傳熱面7(在圖2和圖3中的下側)。另外,在圖2和圖3中,用實線表示線5。
如果在壓縮纖維體8的狀態下構成纖維隔熱體6,則因交織部9而在線5中產生張力。即,纖維體8被限制在露出于表面背面兩側的傳熱面7的線5之間。在被線5限制在壓縮狀態的部分中,纖維體8的密度增大。于是,纖維體8的密度局部增大,從而在纖維隔熱體6中產生剛性。由于纖維隔熱體6的剛性高,在向袋狀的外覆件中插入纖維隔熱體6時,能夠容易地將其插入。另外,線5通過交織部9而交織纏繞,因此難以解開。
此外,線5的縫制線的方向與纖維隔熱體6的長邊方向平行。由于該縫制線的方向,相比于長邊方向,纖維隔熱體6更容易向短邊方向彎曲。即,相比于保持纖維隔熱體6的短邊方向的直線性并以纖維隔熱體6的長邊方向呈圓弧的方式彎曲纖維隔熱體6,保持纖維隔熱體6的長邊方向的直線性并以纖維隔熱體6的短邊方向呈圓弧的方式彎曲纖維隔熱體6更容易。此處,線5的縫制線是指,將露出于傳熱面7的線5沿線5的長度方向連接的線(例如,表示圖1中的3-3線的點劃線)。
另外,在本實施方式中,交織部9形成于一方的傳熱面7。由此,有時會在兩個傳熱面7,即在纖維隔熱體6的表面背面,產生平面性的差。從而,在配置纖維隔熱體6時,優選考慮將哪一面作為表面而使用。
接著,對使用本實施方式的纖維隔熱體6的真空隔熱體進行說明。如圖4所示,真空隔熱體10通過將由纖維隔熱體6構成的芯材11和吸附劑12插入作為外覆件的袋狀的層壓膜13中,并進行減壓、密封而構成。纖維隔熱體6的剛性高,因此處理性好,能夠容易地插入袋狀的層壓膜13中。吸附劑12由沸石和氧化鈣等構成,抑制因氣體、水蒸氣的侵入而引起的氣體熱傳導的增加。
真空隔熱體10在芯材11的厚度方向,同時具有剛性高的部分和剛性低且柔軟的部分。因此,檢查真空隔熱體10內部的真空度、進行改變真空隔熱體10的形狀的加工等的作業變得容易。另外,改變真空隔熱體10的形狀的加工是指,例如增加槽的加壓加工、彎曲加工。此外,專利文獻1中記載的現有的真空隔熱體使用金屬箔以提高剛性。但是金屬箔的伸縮性不足,因此難以進行上述加工。本實施方式的真空隔熱體可以不使用金屬箔,因此在進行上述加工時效果更好。此外,本實施方式的真空隔熱體可以不使用金屬箔,因此沒有經由金屬箔的熱的移動。因此,真空隔熱體10的隔熱效果得到提高。
另外,如前所述,纖維隔熱體6容易向短邊方向彎曲,因此,具有真空隔熱體10也同樣容易向短邊方向彎曲的效果。此外,在作為外覆件的層壓膜13薄的情況下,纖維隔熱體6的表面背面的平面性的差表現為真空隔熱體10的表面背面的平面性的差。因此,在配置真空隔熱體10時,也同樣優選考慮應該將哪一面作為表面。
此處,纖維體8例如是玻璃棉、巖棉、氧化鋁纖維、金屬纖維等無機纖維、聚對苯二甲酸乙二醇脂纖維。在使用金屬纖維的情況下,由熱傳導性好的金屬構成的金屬纖維并不優選。在上述材料中,從價格便宜且纖維本身的彈性高、而且纖維本身的熱傳導率低這些方面來看,玻璃棉最為優選。此外,玻璃棉的纖維徑越小,越能夠降低真空隔熱體10的熱傳導率。但是,即使不是非通用的小纖維徑的玻璃棉,只要是平均纖維徑為3~6μm左右的玻璃棉,也能夠使用。
另外,傳熱面7是指,纖維體8即纖維隔熱體6的面積最寬的面和與其相對的面。此外,在疊層多個纖維隔熱體6而使用的情況下,將與疊層方向垂直的、各個纖維隔熱體6的面積最寬的面和與其相對的面稱作傳熱面7。
此外,線5用于限制纖維體8的壓縮狀態。作為線5能夠使用棉、絲等天然纖維;聚對苯二甲酸乙二醇脂、尼龍、聚乙烯、聚丙烯等合成纖維;玻璃長纖維、金屬長纖維等無機纖維。如果考慮熱傳導率低、且減壓時產生有機氣體這些因素,則線5優選是聚對苯二甲酸乙二醇脂、尼龍等合成纖維。
進一步,線5的形態是,由一根纖維構成的單絲、由多個纖維構成的捻線、加工成捻線的毛線等。對于一般的縫制線,為了改善縫制時線的滑動以及為了防止制造捻線時的斷線,在其表面涂抹油劑。油劑可能在減壓時產生有機氣體。因此,油劑優選是少量。單絲與捻線相比,油劑的附著量少,因此,優選用作線5。從減壓時產生有機氣體的方面來看,優選使用未被著色的線。
此外,交織部是指,如日本工業規格(JIS)的L0120、國際標準化機構(ISO)的規格4915所示,線或者線環形成自線環、他線環、他線編帶。其中,他線環是指,線的一個環穿過其他線的環。他線編帶是指線與其它的線或者其他的線的環交叉或者穿過。
此外,層壓膜13用于保持真空隔熱體10的真空度。層壓膜13通過將最內層的熱熔接膜、中間層的氣體阻隔膜、最外層的表面保護膜疊壓而構成。熱熔接膜例如使用低密度聚乙烯膜、直鏈低密度聚乙烯膜、高密度聚乙烯膜、聚丙烯膜、聚丙烯腈膜等熱可塑性樹脂、或者它們的混合體。氣體阻隔膜使用金屬箔、蒸鍍有金屬原子的樹脂膜。例如鋁箔、銅箔等金屬箔,向聚對苯二甲酸乙二醇脂膜、乙烯-乙烯醇共聚物蒸鍍有鋁、銅等金屬、金屬氧化物而得的膜。表面保護膜例如使用尼龍膜、聚對苯二甲酸乙二醇脂膜、聚丙烯膜等材料。
另外,作為真空隔熱體10的制造方法,例如,將一片層壓膜13折疊,對位于相對的層壓膜13的端部的熱熔接膜進行熱熔接,形成袋狀。在該袋狀的層壓膜13中插入芯材11并減壓,對位于袋狀的層壓膜13的開口部的熱熔接膜進行熱熔接。此外,也能夠不折疊一片層壓膜13,而是利用將兩片層壓膜13重疊,然后同樣進行熱熔接的方法。
(實施方式2)
本發明的實施方式2的纖維隔熱體,在使兩根線相互交織纏繞從而限制纖維隔熱體的壓縮狀態這一點與實施方式1不同。另外,纖維 隔熱體的平面圖與實施方式1同樣,因此,使用圖1進行說明。圖5是沿著圖1的2-2線切斷本發明的實施方式2的纖維隔熱體而得的截面圖。圖6是沿著圖1的3-3線切斷本實施方式的纖維隔熱體而得的截面圖。
如圖5和圖6所示,纖維隔熱體6使用第一線14和第二線15,采用鎖針(lockstitch)的方式縫制而成。纖維隔熱體6構成為,通過第一線14和第二線15的交織來限制纖維體8。其中,第一線14具有:露出于一方的傳熱面7的部分14a;和埋沒于纖維體8中的部分14b。第二線15具有:露出于另一方的傳熱面7的部分15a;和沒入纖維體8中的部分15b。此外,第一線14和第二線15的交織部9形成在埋沒于纖維體8的內部的位置。
如果在壓縮纖維體8的狀態下構成纖維隔熱體6,則由于交織部9,在第一線14和第二線15之間產生張力。即,纖維體8在第一線14和第二線15之間被限制。在被限制為壓縮狀態的部分,纖維體8的密度增大。于是,由于纖維體8的密度局部增大,在纖維隔熱體6產生剛性。由于纖維隔熱體6的剛性高,因此在向袋狀的外覆件插入纖維隔熱體6時能夠容易地插入。另外,第一線14和第二線15通過交織部9相互交織纏繞,因此難以解開。
此外,第一線14和第二線15的縫制線的方向與纖維隔熱體6的長邊方向平行。即,與實施方式1同樣,與長邊方向相比,纖維隔熱體6更容易向短邊方向彎曲。
此處,在第一線14的粗度和第二線15的粗度相同的情況下,在纖維隔熱體6的表面背面沒有平面性的差。另一方面,如圖6所示,在第一線14的粗度比第二線15的粗度大的情況下,在纖維隔熱體6的表面背面產生平面性的差。而且,由于第一線14和第二線15的粗度的不同,產生耐久性的差別。由此,在配置纖維隔熱體6時,優選考慮將哪一面作為表面。
另外,圖7表示本實施方式的纖維隔熱體6的變形例。圖7是沿著圖1的2-2線切斷纖維隔熱體6而得的截面圖。纖維隔熱體6在傳熱面7與露出于傳熱面7的第一線14以及第二線15之間,具有片材16。
在該構造中,纖維體8與片材16一同被壓縮限制。即,在傳熱面 7中第一線14、第二線15未露出的部分,也受到限制。由此能夠進一步提高纖維隔熱體6的剛性。另外,在僅在一個傳熱面7設置有片材16的情況下,纖維隔熱體6的剛性也得到提高。
此處,作為片材16的材質,能夠保持平面性的硬片材16、或者樹脂膜這樣的具有柔軟性的片材16均能夠使用。但是,在使用硬片材16的情況下,必須預先具有用于穿線的孔。另一方面,在使用具有柔軟性的片材16的情況下,無需用于穿線的孔,但使用用于穿線的針能夠貫穿的材料。進一步,必須是不會因用于穿線的針、線而斷裂破損的材料。作為這種材料例如有:塑料片材、織布、無紡布、編織成網眼狀的網狀片材、無機纖維片材等。此外,還可以使用聚對苯二甲酸乙二醇酯膜、聚乙烯膜、聚丙烯膜、無紡布。
此外,對于片材16的厚度,根據表面粗糙度、縫制時線的張力適當地進行選擇。而且,片材16優選覆蓋纖維隔熱體6的整個傳熱面7。由此能夠防止附著在傳熱面7上的短纖維、異物的落下。
此外,與實施方式1同樣,將由本實施方式的纖維隔熱體6構成的芯材11和吸附劑12插入作為外覆件的袋狀的層壓膜13中,并進行減壓、密封,從而構成真空隔熱體10。纖維隔熱體6的剛性高,因此能夠容易地插入袋狀的層壓膜13中。另外,與實施方式1同樣,具有真空隔熱體10容易向短邊方向彎曲的效果。進一步,與實施方式1同樣,在配置真空隔熱體10時,優選根據平面性的差,考慮使用哪一面作為表面。
(實施方式3)
本發明的實施方式3的纖維隔熱體中,交織部的位置與實施方式2不同。另外,纖維隔熱體的平面圖與實施方式1同樣,因此,使用圖1進行說明。圖8是沿著圖1的2-2線切斷本發明的實施方式3的纖維隔熱體而得的截面圖。圖9是沿著圖1的3-3線切斷本實施方式的纖維隔熱體而得的截面圖。
如圖8和圖9所示,纖維隔熱體6使用第一線14和第二線15,采用多線鏈式縫(multi-threadchainstitch)的方式縫制而成。纖維隔熱體6構成為,通過第一線14和第二線15的交織來限制纖維體8。其中,第一線14具有:露出于一方的傳熱面7的部分14a;和沒于纖維體8 中的部分14b。此外,第二線15具有:露出于另一方的傳熱面7的部分15a;和沒于纖維體8中的部分15b。此外,第一線14和第二線15的交織部9形成于第二線15露出的傳熱面7。
如果在壓縮纖維體8的狀態下構成纖維隔熱體6,則由于交織部9,在第一線14和第二線15之間產生張力。即,纖維體8在第一線14和第二線15之間被限制。在被限制為壓縮狀態的部分,纖維體8的密度增大。于是,由于纖維體8的密度局部增大,在纖維隔熱體6產生剛性。由于纖維隔熱體6的剛性高,因此在向袋狀的外覆件插入纖維隔熱體6時能夠容易地插入。另外,第一線14和第二線15通過交織部9相互交織纏繞,因此難以解開。
此外,第一線14和第二線15的縫制線的方向與纖維隔熱體6的長邊方向平行。即,與實施方式1同樣,與長邊方向相比,纖維隔熱體6更容易向短邊方向彎曲。此處,交織部9僅形成于一個傳熱面7,因此在纖維隔熱體6的表面背面產生平面性的差。由此,在配置纖維隔熱體6時,優選考慮使用哪一面作為表面。
此外,與實施方式1同樣,將由本實施方式的纖維隔熱體6構成的芯材11和吸附劑12插入作為外覆件的袋狀的層壓膜13中,并進行減壓、密封,從而構成真空隔熱體10。纖維隔熱體6的剛性高,因此能夠容易地插入袋狀的層壓膜13中。另外,與實施方式1同樣,具有真空隔熱體10容易向短邊方向彎曲的效果。進一步,與實施方式1同樣,在配置真空隔熱體10時,優選根據平面性的差,考慮使用哪一面作為表面。
(實施方式4)
圖10是本發明的實施方式4的纖維隔熱體的平面圖。圖11是表示圖10的11-11線截面的截面圖。圖12是表示圖10的12-12線截面的截面圖。
如圖10~圖12所示,纖維隔熱體6構成為,利用第一線14和第二線15的交織來限制纖維體8。其中,第一線14具有露出于一方的傳熱面7的部分14a,第二線15具有露出于另一方的傳熱面7的部分15a。此外,第一線14和第二線15的交織部9在埋于纖維體8內部的位置形成。上述構造與實施方式2同樣。與實施方式2的不同點在于,第 一線14和第二線15的縫制線的方向具有:與纖維隔熱體6的長邊方向平行的部分;和與纖維隔熱體6的短邊方向平行的部分,并且縫制線是直角彎曲的直線的螺旋線。利用該縫制線,能夠在纖維隔熱體6的表面形成球面那樣的三維凹凸面。
如果在壓縮纖維體8的狀態下構成纖維隔熱體6,則由于交織部9,在第一線14與第二線15之間產生張力。即,纖維體8在第一線14與第二線15之間被限制。在被限制為壓縮狀態的部分,纖維體8的密度增大。于是,由于纖維體8的密度局部增大,在纖維隔熱體6產生剛性。由于纖維隔熱體6的剛性高,因此在向袋狀的外覆件插入纖維隔熱體6時能夠容易地插入。另外,第一線14和第二線15通過交織部9相互交織纏繞,因此難以解開。
此處,與實施方式2同樣,在第一線14的粗度和第二線15的粗度不同的情況下,在纖維隔熱體6的表面背面產生平面性的差、耐久性的差。由此,在配置纖維隔熱體6時,優選考慮將哪一面作為表面。
此外,與實施方式1同樣,將由本實施方式的纖維隔熱體6構成的芯材11和吸附劑12插入作為外覆件的袋狀的層壓膜13中,并進行減壓、密封,從而構成真空隔熱體10。纖維隔熱體6的剛性高,因此能夠容易地插入袋狀的層壓膜13中。此處,利用纖維隔熱體6的螺旋形狀的縫制線,在真空隔熱體10的表面也能夠形成球面那樣的三維凹凸面。進一步,與實施方式1同樣,在配置真空隔熱體10時,優選根據平面性的差,考慮使用哪一面作為表面。
(實施方式5)
圖13是本發明的實施方式5的纖維隔熱體的平面圖。圖14是表示圖13的14-14線截面的截面圖。圖15是表示圖13的15-15線截面的截面圖。
如圖13~圖15所示,纖維隔熱體6構成為,利用第一線14和第二線15的交織來限制纖維體8。其中,第一線14具有露出于一方的傳熱面7的部分14a,第二線15具有露出于另一方的傳熱面7的部分15a。此外,第一線14和第二線15的交織部9在沒入纖維體8內部的位置形成。上述構造與實施方式2同樣。與實施方式2的不同點在于,第一線14和第二線15的縫制線的方向具有:與纖維隔熱體6的長邊方 向平行的部分;和與纖維隔熱體6的短邊方向平行的部分,且縫制線是格子狀。
如果在壓縮纖維體8的狀態下構成纖維隔熱體6,則由于交織部9,在第一線14與第二線15之間產生張力。即,纖維體8在第一線14與第二線15之間被限制。在被限制為壓縮狀態的部分,纖維體8的密度增大。于是,由于纖維體8的密度局部增大,在纖維隔熱體6產生剛性。由于纖維隔熱體6的剛性高,因此在向袋狀的外覆件插入纖維隔熱體6時能夠容易地插入。另外,第一線14和第二線15通過交織部9相互交織纏繞,因此難以解開。
此外,縫制線是格子狀,因此,通過分別適當地改變鄰接的長邊方向的縫制線的間隔和鄰接的短邊方向的縫制線的間隔,能夠改變纖維隔熱體6的特性。纖維隔熱體6的特性是指,纖維隔熱體6的剛性、向纖維隔熱體6的長邊方向、短邊方向的易彎度。
此處,與實施方式2同樣,在第一線14的粗度和第二線15的粗度不同的情況下,在纖維隔熱體6的表面背面產生平面性的差和耐久性的差。由此,在配置纖維隔熱體6時,優選考慮將哪一面作為表面。
此外,與實施方式1同樣,將由本實施方式的纖維隔熱體6構成的芯材11和吸附劑12插入作為外覆件的袋狀的層壓膜13中,并進行減壓、密封,從而構成真空隔熱體10。纖維隔熱體6的剛性高,因此能夠容易地插入袋狀的層壓膜13中。此處,通過改變上述的纖維隔熱體6的特性,能夠改變真空隔熱體10的剛性、向長邊方向或短邊方向的易彎度。進一步,與實施方式1同樣,在配置真空隔熱體10時,優選根據平面性的差,考慮使用哪一面作為表面。
(實施方式6)
圖16是本發明的實施方式6的纖維隔熱體的平面圖。圖17是表示圖16的17-17線截面的截面圖。圖18是表示圖16的18-18線截面的截面圖。圖19是將該實施方式中的纖維隔熱體用作芯材的真空隔熱體的截面圖。
本實施方式的纖維隔熱體6構成為,將多個實施方式2的纖維隔熱體6沿著厚度方向疊層。此外,在厚度方向的疊層中,以露出于傳熱面7的第一線14和第二線15不相互接觸的方式進行疊層。另外, 在圖17~19中表示疊層有兩個的例子。
此外,與實施方式1同樣,將由本實施方式的纖維隔熱體6構成的芯材11和吸附劑12插入作為外覆件的袋狀的層壓膜13中,并進行減壓、密封,從而構成真空隔熱體10。作為芯材11的纖維隔熱體6成為在厚度方向上被分割的結構。因此,通過疊層多個纖維隔熱體6,剛性的保持變得容易,通過一個一個地處理纖維隔熱體6,真空隔熱體10的制作變得容易。例如,與被隔熱物的形狀相配合的纖維隔熱體6的配置等變得容易。
此外,露出于一方的纖維隔熱體6的傳熱面7的第一線14或第二線15,不與露出于另一方的纖維隔熱體6的傳熱面7的第一線14或第二線15接觸。即,采用在纖維隔熱體6的厚度方向上,線的接觸不連續的結構。由此,沒有直接經由線的熱傳導,因此纖維隔熱體6的隔熱效果提高。真空隔熱體10的隔熱效果也隨之提高。
(實施方式7)
圖20是本發明的實施方式7的纖維隔熱體的平面圖。圖21是表示圖20的21-21線截面的截面圖。圖22是表示圖20的22-22線截面的截面圖。
利用固定線17對實施方式6中的纖維隔熱體6的鄰接的至少兩個進行縫制,構成本實施方式的纖維隔熱體6。在圖21、圖22中,表示的是疊層有兩個纖維隔熱體6的例子。因此構成為全部的纖維隔熱體6由固定線17縫制。此外,與實施方式1同樣,將由本實施方式的纖維隔熱體6構成的芯材11和吸附劑12插入作為外覆件的袋狀的層壓膜13中,并進行減壓、密封,從而構成真空隔熱體10。
本實施方式的纖維隔熱體6對各個纖維隔熱體6利用固定線17部分地進行縫制而固定。因此,與在厚度方向上不分割纖維隔熱體6,即使用一個纖維隔熱體6的情況相比,直接經由線的熱傳導較少。由此,纖維隔熱體6的隔熱效果提高。真空隔熱體10的隔熱效果也隨之提高。
(實施例)
對于采用以上結構的纖維隔熱體6的處理性和真空隔熱體10的隔熱效果,通過實驗進行確認,將其結果與比較例進行比較并表示于實施例。另外,熱傳導率的測量使用熱傳導率計(英弘精機株式會社制 造AUTOΛHC-073)。此外,關于溫度條件,平均溫度為24℃。
首先,說明真空隔熱體10的制作方法。將作為芯材11的纖維隔熱體6切成寬200mm、長200mm。將該芯材11與吸附劑12一同收納于作為外覆件的袋狀的層壓膜13中。將袋狀的層壓膜13放置在真空腔室中,在真空腔室的真空度達到5Pa之后,立即封住層壓膜13的開口部。通過上述方法制作出真空隔熱體10。
通過與一般的真空隔熱體(后述的比較例2)的比較,進行真空隔熱體10的隔熱效果的判斷。具體來講,在真空隔熱體10的熱傳導率為比較例2的熱傳導率以下的情況下,判斷其具有隔熱效果。另外,一般的真空隔熱體由通過無機粘接劑使玻璃棉成形的芯材構成。
(實施例1)
在實施例1的纖維隔熱體6中,使用線的粗度為110dtex的尼龍(Ny)線作為第一線14、第二線15。此外,纖維體8是克重為1900g/m2的玻璃棉(寬300mm、長300mm、高100mm)。將該纖維體8設置在鎖針縫制機中。
另外,線的粗度使用JIS規格L0101、ISO規格2947所示的纖度。它是根據單位長度的線的重量確定的線的粗度。在本實施例中,作為表示線的粗度的單位,使用dtex。
交織部9的間隔(以下稱作縫針間隔)為5mm。此外,露出于傳熱面7的平行的線彼此之間的間隔(以下稱作縫制線的間隔)為20mm。在此狀態下,一邊壓縮玻璃棉一邊進行縫制。結果,得到交織部9和露出于傳熱面7的線成為圖1、圖5、圖6所示的形狀的纖維隔熱體6。
關于該纖維隔熱體6的厚度,成為最薄的部分的交織部9的附近為10mm,成為最厚的部分的未縫制部分為15mm。此外,交織部9的總數除以傳熱面7的面積得到的數值(以下稱作針線密度)為1.0個/cm2。
使用刀具將該纖維隔熱體6裁剪成寬200mm、長200mm,此時纖維隔熱體6的端部的厚度恢復至18mm。但是,纖維隔熱體6整體的厚度不會恢復。因此,處理性基本良好。
接著,將該纖維隔熱體6作為芯材11制作真空隔熱體10。將該纖維隔熱體6和由氧化鈣構成的吸附劑12插入層壓膜13所構成的袋中, 使用真空包裝機制作真空隔熱體10。
測量該真空隔熱體10的熱傳導率,結果為0.0020W/mK。該真空隔熱體10的熱傳導率低于后述的比較例2的真空隔熱體的熱傳導率,隔熱性能良好。
此外,將該真空隔熱體10置于減壓容器中,對減壓容器中進行排氣,直至真空隔熱體10膨脹的真空度,之后使空氣返回減壓容器中,取出真空隔熱體10。在該操作的前后,真空隔熱體10的表面性未見大的變化。即,二次加工后的表面性良好。
(實施例2)
在實施例2的纖維隔熱體6中,使用線的粗度為110dtex的尼龍線作為第一線14、第二線15。此外,纖維體8是克重為1900g/m2的玻璃棉(寬300mm、長300mm、高100mm)。將該纖維體8設置在多線鏈式縫機中。
縫針間隔為5mm。此外,縫制線的間隔為20mm。在此狀態下一邊壓縮玻璃棉一邊進行縫制。結果得到交織部9和露出于傳熱面7的線成為圖1、圖8、圖9的形狀的纖維隔熱體6。
關于該纖維隔熱體6的厚度,成為最薄的部分的交織部9的附近為10mm,成為最厚的部分的未縫制部分為14mm。此外,針線密度是1.0個/cm2。
使用刀具將該纖維隔熱體6裁剪成寬200mm、長200mm,纖維隔熱體6的厚度沒有恢復。因此處理性良好。
接著,按照與實施例1同樣的方式制作真空隔熱體10。測量該真空隔熱體10的熱傳導率,結果為0.0022W/mK。該真空隔熱體10的熱傳導率低于后述的比較例2的真空隔熱體的熱傳導率,隔熱性能良好。
此外,將該真空隔熱體10置于減壓容器中,對減壓容器中進行排氣,直至真空隔熱體10膨脹的真空度,之后使空氣返回減壓容器中,取出真空隔熱體10。在該操作的前后,真空隔熱體10的表面性未見大的變化。即,二次加工后的表面性良好。
另外,多線鏈式縫是JIS規格L0120、ISO規格4915所示的線的縫法。它是指使用兩個或者兩個以上的線的組來縫制線,兩組線相互形成環的方法。此外,鏈式縫是指線的一個環穿過該線的其他環的方 法。
(實施例3)
在實施例3的纖維隔熱體6中,使用線的粗度為110dtex的尼龍線作為第一線14、第二線15。此外,纖維體8是克重為1900g/m2的玻璃棉(寬300mm、長300mm、高100mm)。將該纖維體8設置在鏈式縫紉機中。
縫針間隔為5mm。此外,縫制線的間隔為20mm。在此狀態下一邊壓縮玻璃棉一邊進行縫制。結果得到交織部和露出于傳熱面的線變成圖1~圖3的形狀的纖維隔熱體6。
關于該纖維隔熱體6的厚度,成為最薄的部分的交織部9的附近為11mm,成為最厚的部分的未縫制部分為16mm。此外,交織部9的總數除以傳熱面7的面積得到的數值(以下稱作針線密度)為1.0個/cm2。
使用刀具將該纖維隔熱體6裁剪成寬200mm、長200mm,結果一部分線解開。因為出現了上述這樣的不能夠充分得到線的交織作用的部位,所以纖維隔熱體6的端部的厚度恢復至20mm。
接著,按照與實施例1同樣的方式制作真空隔熱體10。測量該真空隔熱體10的熱傳導率,結果為0.0023W/mK。該真空隔熱體10的熱傳導率低于后述的比較例2的真空隔熱體的熱傳導率,隔熱性能良好。
此外,將該真空隔熱體10置于減壓容器中,對減壓容器中進行排氣,直至真空隔熱體10膨脹的真空度,之后使空氣返回減壓容器中,取出真空隔熱體10。在裁剪后一部分線解開的部位,確認到在傳熱面7上有小的波浪形狀。但是,真空隔熱體10的表面性沒有大的變化。即,二次加工后的表面性好。
(比較例1)
在比較例1的纖維隔熱體中,使用線的粗度為110dtex的尼龍線。此外,作為纖維體,使用克重為1900g/m2的玻璃棉(寬300mm、長300mm、高100mm),將該纖維體設置在手縫機中。
縫針間隔為5mm。此外,露出于傳熱面的平行的線彼此之間的間隔為20mm。在此狀態下一邊壓縮玻璃棉一邊進行縫制。
圖23是比較例1的纖維隔熱體的截面圖。在圖23中,使用線140, 利用手縫機對玻璃棉構成的纖維體80進行縫制,從而構成纖維隔熱體60。但是,如圖23所示,手縫機的縫制沒有線彼此之間的交織作用。因此,如果解除玻璃棉的壓縮,則玻璃棉會恢復至原來的厚度。結果,該纖維隔熱體60的厚度是,成為最薄的部分的交織部附近為54mm,成為最厚的部分的未縫制部分為63mm。因此,纖維隔熱體60的處理非常困難。其原因在于,沒有線的交織部,因此無法充分地獲得玻璃棉的壓縮效果。
接著,按照與實施例1同樣的方式制作真空隔熱體10。測量該真空隔熱體的熱傳導率,結果為0.0021W/mK。該真空隔熱體的熱傳導率低于后述的比較例2的真空隔熱體的熱傳導率,隔熱性能良好。但是,將該真空隔熱體置于減壓容器中,對減壓容器中進行排氣,直至真空隔熱體膨脹的真空度,之后使空氣返回減壓容器中,取出真空隔熱體。在此情況下,真空隔熱體的芯材出現大的波浪起伏,真空隔熱體的表面性發生大的變化。即,二次加工后的表面性差。
(比較例2)
比較例2的纖維隔熱體通過下述方法制作:向作為纖維體的克重為1900g/m2的玻璃棉(寬300mm、長300mm、高100mm),以相對于玻璃棉的重量為20重量%的方式,進行硼酸水構成的無機粘接劑的噴霧,然后進行熱成形。該纖維隔熱體的厚度是,最薄部分為10mm,最厚部分為12mm。處理性良好。
接著,按照與實施例1同樣的方式制作真空隔熱體10。測量該真空隔熱體的熱傳導率,結果為0.0026W/mK。此外,將該真空隔熱體置于減壓容器中,對減壓容器中進行排氣,直至真空隔熱體膨脹的真空度,之后使空氣返回減壓容器中,取出真空隔熱體。在該操作的前后,真空隔熱體的表面性未見大的變化。即,二次加工后的表面性良好。
對于以上述方式構成的作為芯材的纖維隔熱體,通過實驗來確認不同縫制方法下的纖維隔熱體的處理性以及不同縫制方法下的真空隔熱體的熱傳導率,并將結果表示于表1。
[表1]

根據表1的結果能夠確認,鎖針縫、多線鏈式縫、鏈式縫所生成的交織部9的交織作用強,繼續保持玻璃棉的壓縮狀態的效果好。特別的是,還能夠確認多線鏈式縫所生成的交織部9的第一線14和第二線15的交織作用更強,繼續保持玻璃棉的壓縮狀態的效果非常好。根據以上內容可知,實施例1~實施例3的纖維隔熱體處理容易,且具有高的隔熱效果。
接著,通過實驗來確認,在纖維隔熱體和真空隔熱體中,在線的粗度一定、但改變交織部的間隔(縫針的間隔)和露出于傳熱面的線的間隔(縫制線的間隔)的情況下的纖維隔熱體的處理性,以及真空 隔熱體的隔熱效果,將其結果與比較例進行比較,并表示于實施例4~實施例8。其中,交織部和露出于傳熱面的線采用圖8所示的多線鏈式縫方法形成。
(實施例4)
在實施例4的纖維隔熱體6中,使用線的粗度為205dtex的聚對苯二甲酸乙二醇酯(PET)的線作為第一線14、第二線15。此外,纖維體8是克重為1900g/m2的玻璃棉(寬300mm、長300mm、高100mm)。將該纖維體8設置在多線鏈式縫機中。
縫針間隔為2mm。此外,縫制線的間隔為20mm。在此狀態下一邊壓縮玻璃棉一邊進行縫制,得到纖維隔熱體6。
關于該纖維隔熱體6的厚度,成為最薄的部分的交織部9的附近為9mm,成為最厚的部分的未縫制部分為16mm。此外,針線密度是2.5個/cm2。
使用刀具將該纖維隔熱體6裁剪成寬200mm、長200mm,纖維隔熱體6的厚度沒有恢復。因此處理性良好。
接著,按照與實施例1同樣的方式制作真空隔熱體10。測量該真空隔熱體10的熱傳導率,結果為0.0024W/mK。該真空隔熱體10的熱傳導率低于比較例2的真空隔熱體的熱傳導率,隔熱性能好。
此外,將該真空隔熱體10置于減壓容器中,對減壓容器中進行排氣,直至真空隔熱體10膨脹的真空度,之后使空氣返回減壓容器中,取出真空隔熱體10。在該操作的前后,真空隔熱體10的表面性未見大的變化。即,二次加工后的表面性良好。
(實施例5)
在實施例5的纖維隔熱體6中,使用線的粗度為205dtex的聚對苯二甲酸乙二醇酯線作為第一線14、第二線15。此外,纖維體8是克重為1900g/m2的玻璃棉(寬300mm、長300mm、高100mm)。將該纖維體8設置在多線鏈式縫機中。
縫針間隔是3mm。此外,縫制線的間隔是20mm。在此狀態下一邊壓縮玻璃棉一邊進行縫制,得到纖維隔熱體6。
該纖維隔熱體6的厚度是,成為最薄的部分的交織部9的附近是9mm,成為最厚的部分的未縫制部分是15mm。此外,針線密度是1.67 個/cm2。
使用刀具將該纖維隔熱體6裁剪成寬200mm、長200mm,纖維隔熱體6的厚度沒有恢復。因此處理性良好。
接著,按照與實施例1同樣的方式制作真空隔熱體10。測量該真空隔熱體10的熱傳導率,結果為0.0021W/mK。該真空隔熱體10的熱傳導率低于比較例2的真空隔熱體的熱傳導率,隔熱性能良好。
此外,將該真空隔熱體10置于減壓容器中,對減壓容器中進行排氣,直至真空隔熱體10膨脹的真空度,使空氣返回減壓容器中,取出真空隔熱體10。在該操作的前后,真空隔熱體10的表面性未見大的變化。即,二次加工后的表面性良好。
(實施例6)
在實施例6的纖維隔熱體6中,使用線的粗度為205dtex的聚對苯二甲酸乙二醇酯線作為第一線14、第二線15。此外,纖維體8是克重為1900g/m2的玻璃棉(寬300mm、長300mm、高100mm)。將該纖維體8設置在多線鏈式縫機中。
縫針間隔是5mm。此外,縫制線的間隔是20mm。在此狀態下一邊壓縮玻璃棉一邊進行縫制,得到纖維隔熱體6。
該纖維隔熱體6的厚度是,成為最薄的部分的交織部9的附近是10mm,成為最厚的部分的未縫制部分是15mm。此外,針線密度是1.0個/cm2。
使用刀具將該纖維隔熱體6裁剪成寬200mm、長200mm,纖維隔熱體6的厚度沒有恢復。因此處理性良好。
接著,按照與實施例1同樣的方式制作真空隔熱體10。測量該真空隔熱體10的熱傳導率,結果為0.0020W/mK。該真空隔熱體10的熱傳導率低于比較例2的真空隔熱體的熱傳導率,隔熱性能良好。
此外,將該真空隔熱體10置于減壓容器中,對減壓容器中進行排氣,直至真空隔熱體10膨脹的真空度,之后使空氣返回減壓容器中,取出真空隔熱體10。在該操作的前后,真空隔熱體10的表面性未見大的變化。即,二次加工后的表面性良好。
(實施例7)
在實施例7的纖維隔熱體6中,使用線的粗度為205dtex的聚對苯 二甲酸乙二醇酯線作為第一線14、第二線15。此外,纖維體8是克重為1900g/m2的玻璃棉(寬300mm、長300mm、高100mm)。將該纖維體8設置在多線鏈式縫機中。
縫針間隔是5mm。此外,縫制線的間隔是10mm。在此狀態下一邊壓縮玻璃棉一邊進行縫制,得到纖維隔熱體6。
該纖維隔熱體6的厚度是,成為最薄的部分的交織部9的附近是10mm,成為最厚的部分的未縫制部分是12mm。此外,針線密度是1.0個/cm2。
使用刀具將該纖維隔熱體6裁剪成寬200mm、長200mm,纖維隔熱體6的厚度沒有恢復。因此處理性良好。
接著,按照與實施例1同樣的方式制作真空隔熱體10。測量該真空隔熱體10的熱傳導率,結果為0.0022W/mK。該真空隔熱體10的熱傳導率低于比較例2的真空隔熱體的熱傳導率,隔熱性能良好。
此外,將該真空隔熱體10置于減壓容器中,對減壓容器中進行排氣,直至真空隔熱體10膨脹的真空度,使空氣返回減壓容器中,取出真空隔熱體10。在該操作的前后,真空隔熱體10的表面性未見大的變化。即,二次加工后的表面性良好。
(實施例8)
在實施例8的纖維隔熱體6中,使用線的粗度為205dtex的聚對苯二甲酸乙二醇酯線作為第一線14、第二線15。此外,纖維體8是克重為1900g/m2的玻璃棉(寬300mm、長300mm、高100mm)。將該纖維體8設置在多線鏈式縫機中。
縫針間隔是10mm。此外,縫制線的間隔是25mm。在此狀態下一邊壓縮玻璃棉一邊進行縫制,得到纖維隔熱體6。
該纖維隔熱體6的厚度是,成為最薄的部分的交織部9的附近是11mm,成為最厚的部分的未縫制部分是21mm。此外,針線密度是0.25個/cm2。
使用刀具將該纖維隔熱體6裁剪成寬200mm、長200mm,纖維隔熱體6的厚度沒有恢復。因此處理性良好。
接著,按照與實施例1同樣的方式制作真空隔熱體10。測量該真空隔熱體10的熱傳導率,結果為0.0019W/mK。該真空隔熱體10的熱 傳導率低于比較例2的真空隔熱體的熱傳導率,隔熱性能良好。
此外,將該真空隔熱體10置于減壓容器中,對減壓容器中進行排氣,直至真空隔熱體10膨脹的真空度,之后使空氣返回減壓容器中,取出真空隔熱體10。在該操作的前后,真空隔熱體10的表面性未見大的變化。即,二次加工后的表面性良好。
(比較例3)
在比較例3的纖維隔熱體中,使用線的粗度為205dtex的聚對苯二甲酸乙二醇酯線作為第一線、第二線。此外,纖維體是克重為1900g/m2的玻璃棉(寬300mm、長300mm、高100mm)。將該纖維體設置在多線鏈式縫機中。
縫針間隔是3mm。此外,露出于傳熱面的平行的線彼此之間的間隔是10mm。在此狀態下一邊壓縮玻璃棉一邊進行縫制,得到纖維隔熱體6。
該纖維隔熱體的厚度是,成為最薄的部分的交織部附近是10mm,成為最厚的部分的未縫制部分是12mm。此外,針線密度是2.92個/cm2。
接著,使用刀具將該纖維隔熱體裁剪成寬200mm、長200mm,纖維隔熱體的厚度沒有恢復。因此處理性良好。
接著,按照與實施例1同樣的方式制作真空隔熱體10。測量該真空隔熱體的熱傳導率,結果為0.0027W/mK。該真空隔熱體10的熱傳導率高于比較例2的真空隔熱體的熱傳導率,隔熱性能惡化。其原因在于,針線密度增大,通過第一線、第二線的熱的總量增加。
此外,將該真空隔熱體置于減壓容器中,對減壓容器中進行排氣,直至真空隔熱體膨脹的真空度,之后使空氣返回減壓容器中,取出真空隔熱體。在該操作的前后,真空隔熱體的表面性未見大的變化。即,二次加工后的表面性良好。
(比較例4)
在比較例4的纖維隔熱體中,使用線的粗度為205dtex的聚對苯二甲酸乙二醇酯線作為第一線、第二線。此外,纖維體是克重為1900g/m2的玻璃棉(寬300mm、長300mm、高100mm)。將該纖維體設置在多線鏈式縫機中。
縫針間隔是10mm。此外,露出于傳熱面的平行的線彼此之間的間 隔是60mm。在此狀態下一邊壓縮玻璃棉一邊進行縫制,得到纖維隔熱體6。
該纖維隔熱體的厚度是,成為最薄的部分的交織部附近是11mm,成為最厚的部分的未縫制部分是36mm。此外,針線密度是0.17個/cm2。
接著,使用刀具將該纖維隔熱體裁剪成寬200mm、長200mm,纖維隔熱體的厚度沒有恢復。但是,纖維隔熱體整體柔軟,處理非常困難。其原因在于,針線密度非常小,因此線對玻璃棉的壓縮效果不足。
接著,按照與實施例1同樣的方式制作真空隔熱體10。測量該真空隔熱體的熱傳導率,結果為0.0022W/mK。該真空隔熱體的熱傳導率低于比較例2的真空隔熱體的熱傳導率,隔熱性能良好。
但是,將該真空隔熱體置于減壓容器中,排出減壓容器中的空氣,直至真空隔熱體膨脹的真空度,之后使空氣返回減壓容器中,取出真空隔熱體。在此情況下,真空隔熱體的芯材出現大的波浪起伏,在該操作的前后,真空隔熱體的表面性發生大的變化。即,二次加工后的表面性差。
對于以上述方式構成的作為芯材的纖維隔熱體,通過實驗來確認不同針線密度下的纖維隔熱體的處理性以及不同針線密度下的真空隔熱體的熱傳導率,并將結果表示于表2和表3。
[表2]

[表3]

根據表2和表3的結果能夠確認,通過使針線密度為0.2個/cm2以上2.5個/cm2以下,真空隔熱體的隔熱性能得到提高。此外,能夠確認,通過以交織部在芯材的厚度方向上分散的方式進行配置,真空隔熱體的隔熱性能得到提高。其原因在于,線在芯材中不會成為熱的通過路徑。根據以上內容可知,實施例4~實施例8的纖維隔熱體容易處理,且具有高的隔熱效果。
接著,通過實驗來確認,在纖維隔熱體和真空隔熱體中,在交織部的間隔(縫針的間隔)和露出于傳熱面的線的間隔(縫制線的間隔)固定而改變線的粗度的情況下的、纖維隔熱體的處理性以及真空隔熱體的隔熱效果,將其結果與比較例進行比較,并表示于實施例9~實施例12。其中,交織部和露出于傳熱面的線采用圖8所示的多線鏈式縫方法形成。
(實施例9)
在實施例9的纖維隔熱體6中,使用線的粗度為120dtex的聚對苯 二甲酸乙二醇酯線作為第一線14、第二線15。此外,纖維體8是克重為1900g/m2的玻璃棉(寬300mm、長300mm、高100mm)。將該纖維體8設置在多線鏈式縫機中。
縫針間隔為2mm。此外,縫制線的間隔為20mm。在此狀態下一邊壓縮玻璃棉一邊進行縫制,得到纖維隔熱體6。
該纖維隔熱體6的厚度是,成為最薄的部分的交織部9的附近為10mm,成為最厚的部分的未縫制部分為15mm。此外,針線密度是2.5個/cm2。
使用刀具將該纖維隔熱體6裁剪成寬200mm、長200mm,纖維隔熱體6的厚度沒有恢復。因此處理性良好。
接著,按照與實施例1同樣的方式制作真空隔熱體10。測量該真空隔熱體10的熱傳導率,結果為0.0020W/mK。該真空隔熱體10的熱傳導率低于比較例2的真空隔熱體的熱傳導率,隔熱性能良好。
此外,將該真空隔熱體10置于減壓容器中,排出減壓容器中的空氣,直至真空隔熱體10膨脹的真空度,之后使空氣返回減壓容器中,取出真空隔熱體10。在該操作的前后,真空隔熱體10的表面性未見大的變化。即,二次加工后的表面性良好。
(實施例10)
作為實施例10的纖維隔熱體6,使用實施例4的纖維隔熱體6。此外,使用該纖維隔熱體6,按照與實施例1同樣的方法制作真空隔熱體10。
(實施例11)
在實施例11的纖維隔熱體6中,使用線的粗度為110dtex的聚對苯二甲酸乙二醇酯線作為第一線14、第二線15。此外,纖維體8是克重為1900g/m2的玻璃棉(寬300mm、長300mm、高100mm)。將該纖維體8設置在多線鏈式縫機中。
縫針間隔為2mm。此外,縫制線的間隔為20mm。在此狀態下一邊壓縮玻璃棉一邊進行縫制,得到纖維隔熱體6。
該纖維隔熱體6的厚度是,成為最薄的部分的交織部9的附近為11mm,成為最厚的部分的未縫制部分為15mm。此外,針線密度是2.5個/cm2。
使用刀具將該纖維隔熱體6裁剪成寬200mm、長200mm,纖維隔熱體6的厚度沒有恢復。因此處理性良好。
接著,按照與實施例1同樣的方式制作真空隔熱體10。測量該真空隔熱體10的熱傳導率,結果為0.0018W/mK。該真空隔熱體10的熱傳導率低于比較例2的真空隔熱體的熱傳導率,隔熱性能良好。
此外,將該真空隔熱體10置于減壓容器中,排出減壓容器中的空氣,直至真空隔熱體10膨脹的真空度,之后使空氣返回減壓容器中,取出真空隔熱體10。在該操作的前后,真空隔熱體10的表面性未見大的變化。即,二次加工后的表面性良好。
(實施例12)
在實施例9的纖維隔熱體6中,使用線的粗度為180dtex的聚對苯二甲酸乙二醇酯線作為第一線14、第二線15。此外,纖維體8是克重為1900g/m2的玻璃棉(寬300mm、長300mm、高100mm)。將該纖維體8固定在多線鏈式縫機中。
縫針間隔為2mm。此外,露出于傳熱面7的平行的線彼此之間的間隔是20mm。在此狀態下一邊壓縮玻璃棉一邊進行縫制,得到纖維隔熱體6。
該纖維隔熱體6的厚度是,成為最薄的部分的交織部9的附近為10mm,成為最厚的部分的未縫制部分為14mm。此外,針線密度是2.5個/cm2。
使用刀具將該纖維隔熱體6裁剪成寬200mm、長200mm,纖維隔熱體6的厚度沒有恢復。因此處理性良好。
接著,按照與實施例1同樣的方式制作真空隔熱體10。測量該真空隔熱體10的熱傳導率,結果為0.0022W/mK。該真空隔熱體10的熱傳導率低于比較例2的真空隔熱體的熱傳導率,隔熱性能良好。
此外,將該真空隔熱體10置于減壓容器中,排出減壓容器中的空氣,直至真空隔熱體10膨脹的真空度,之后使空氣返回減壓容器中,取出真空隔熱體10。在該操作的前后,真空隔熱體10的表面性未見大的變化。即,二次加工后的表面性良好。
(比較例5)
在比較例4的纖維隔熱體中,解開線的粗度為255dtex的捻線所構 成的聚對苯二甲酸乙二醇酯線,由此使用線的粗度為78dtex的線作為第一線、第二線。此外,纖維體是克重為1900g/m2的玻璃棉(寬300mm、長300mm、高100mm)。將該纖維體設置在多線鏈式縫機中。
縫針間隔是2mm。此外,露出于傳熱面的平行的線彼此之間的間隔是20mm。在此狀態下一邊壓縮玻璃棉一邊進行縫制,得到纖維隔熱體。
但是,在本比較例中使用的第一線和第二線非常細,因此,在解除玻璃棉的壓縮后,在纖維隔熱體多的部位,第一線和第二線立即斷開。由此,玻璃棉基本恢復至原來的厚度。結果,該纖維隔熱體的厚度是,成為最薄的部分的交織部附近為23mm,成為最厚的部分的未縫制部分為56mm。因此,纖維隔熱體的處理非常困難。
接著,按照與實施例1同樣的方式制作真空隔熱體。測量該真空隔熱體的熱傳導率,結果為0.0021W/mK。該真空隔熱體的熱傳導率低于比較例2的真空隔熱體的熱傳導率,隔熱性能良好。
將該真空隔熱體置于減壓容器中,排出減壓容器中的空氣,直至真空隔熱體膨脹的真空度,之后使空氣返回減壓容器中,取出真空隔熱體。但是,在此情況下,真空隔熱體的芯材產生大的波浪起伏,真空隔熱體的表面性發生大的變化。即,二次加工后的表面性差。
(比較例6)
在比較例6的纖維隔熱體中,使用線的粗度為255dtex的聚對苯二甲酸乙二醇酯線作為第一線、第二線。此外,纖維體是克重為1900g/m2的玻璃棉(寬300mm、長300mm、高100mm)。將該纖維體設置在多線鏈式縫機中。
縫針間隔是2mm。此外,露出于傳熱面的平行的線彼此之間的間隔是20mm。在此狀態下一邊壓縮玻璃棉一邊進行縫制,得到纖維隔熱體。
該纖維隔熱體的厚度是,成為最薄的部分的交織部附近是10mm,成為最厚的部分的未縫制部分是12mm。此外,針線密度是2.5個/cm2。
接著,使用刀具將該纖維隔熱體裁剪成寬200mm、長200mm,纖維隔熱體的厚度沒有恢復。但是,纖維隔熱體的整體柔軟,處理非常困難。其原因在于,針線密度非常小,因此,線對玻璃棉的壓縮效果 不夠。
接著,按照與實施例1同樣的方式制作真空隔熱體10。測量該真空隔熱體的熱傳導率,結果為0.0027W/mK。該真空隔熱體10的熱傳導率高于比較例2的真空隔熱體的熱傳導率,隔熱性能差。其原因在于,線的截面積增大,通過第一線、第二線的熱的總量增加。
此外,將該真空隔熱體置于減壓容器中,排出減壓容器中的空氣,直至真空隔熱體膨脹的真空度,之后使空氣返回減壓容器中,取出真空隔熱體。在該操作的前后,真空隔熱體的表面性未見大的變化。即,二次加工后的表面性良好。
(比較例7)
在比較例7的纖維隔熱體中,使用線的粗度為310dtex的聚對苯二甲酸乙二醇酯線作為第一線、第二線。此外,纖維體是克重為1900g/m2的玻璃棉(寬300mm、長300mm、高100mm)。將該纖維體設置在多線鏈式縫機中。
縫針間隔是2mm。此外,露出于傳熱面的平行的線彼此之間的間隔是20mm。在此狀態下一邊壓縮玻璃棉一邊進行縫制,得到纖維隔熱體6。
該纖維隔熱體的厚度是,成為最薄的部分的交織部附近是10mm,成為最厚的部分的未縫制部分是14mm。此外,針線密度是2.5個/cm2。
接著,使用刀具將該纖維隔熱體裁剪成寬200mm、長200mm,纖維隔熱體的厚度沒有恢復。因此,處理性良好。
接著,按照與實施例1同樣的方式制作真空隔熱體10。測量該真空隔熱體的熱傳導率,結果為0.0030W/mK。該真空隔熱體的熱傳導率高于比較例2的真空隔熱體的熱傳導率,隔熱性能差。其原因在于,線的截面積增大,通過第一線、第二線的熱的總量增加。
此外,將該真空隔熱體置于減壓容器中,排出減壓容器中的空氣,直至真空隔熱體膨脹的真空度,之后使空氣返回減壓容器中,取出真空隔熱體。在該操作的前后,真空隔熱體的表面性未見大的變化。即,二次加工后的表面性良好。
(比較例8)
在比較例8的纖維隔熱體中,使用線的粗度為645dtex的聚對苯二 甲酸乙二醇酯線作為第一線、第二線。此外,纖維體是克重為1900g/m2的玻璃棉(寬300mm、長300mm、高100mm)。將該纖維體設置在多線鏈式縫機中。
縫針間隔是2mm。此外,露出于傳熱面的平行的線彼此之間的間隔是20mm。在此狀態下一邊壓縮玻璃棉一邊進行縫制,得到纖維隔熱體6。
該纖維隔熱體的厚度是,成為最薄的部分的交織部附近是9mm,成為最厚的部分的未縫制部分是13mm。此外,針線密度是2.5個/cm2。
接著,使用刀具將該纖維隔熱體裁剪成寬200mm、長200mm,纖維隔熱體的厚度沒有恢復。因此,處理性良好。
接著,按照與實施例1同樣的方式制作真空隔熱體10。測量該真空隔熱體的熱傳導率,結果為0.0035W/mK。該真空隔熱體的熱傳導率高于比較例2的真空隔熱體的熱傳導率,隔熱性能差。其原因在于,線的截面積增大,通過第一線、第二線的熱的總量增加。
此外,將該真空隔熱體置于減壓容器中,排出減壓容器中的空氣,直至真空隔熱體膨脹的真空度,之后使空氣返回減壓容器中,取出真空隔熱體。在該操作的前后,真空隔熱體的表面性未見大的變化。即,二次加工后的表面性良好。
對于以上述方式構成的作為芯材的纖維隔熱體,通過實驗來確認不同線的粗度下的纖維隔熱體的處理性以及不同線的粗度下的真空隔熱體的熱傳導率,并將結果表示于表4和表5。
[表4]

表5

根據表4和表5的結果能夠確認,通過使第一線和第二線的粗度為110dtex以上205dtex以下,真空隔熱體的隔熱性能得到提高。其原因是,線在芯材中難以成為熱的通過路徑。根據上述內容可知,實施例9~實施例12的纖維隔熱體處理容易,且具有高的隔熱效果。
(實施方式8)
圖24是本發明的實施方式8的纖維隔熱體的平面圖。圖25是表示圖24的25-25線截面的截面圖。
本實施方式的纖維隔熱體6,不是利用一根線5的環來形成交織部9,而是在一根線50上形成結扣而形成交織部9,這一點與實施方式1不同。即,結扣所形成的交織部9成為用來阻止線50在纖維體8中移 動的大徑部。由此,當在壓縮纖維體8的狀態下構成纖維隔熱體6時,由于交織部9,在線50中產生張力。即,纖維體8被限制在露出于表面背面兩側的傳熱面7的線50之間。
在被線50限制在壓縮狀態的部分,纖維體8的密度變大。于是纖維體8的密度局部增大,由此在纖維隔熱體6中產生剛性。纖維隔熱體6的剛性高,因此在將纖維隔熱體6插入袋狀的外覆件中時,能夠容易地將其插入。此外,與實施方式1同樣,使用該纖維隔熱體6制作真空隔熱體10。
在圖24中,按照與纖維體8的長度方向平行的方式并排縫制6根線50。如圖25所示,對于線50,在每個露出于傳熱面7的部分50a,利用線扣形成作為大徑部的交織部9。另外,線50按照貫穿纖維體8中的位置大致均等地分布的方式配置。
在本實施方式中,例如,在由克重為2400g/m2的玻璃棉構成的纖維體8中使用線50。纖維體8的厚度是150mm。線50是粗度為205dtex的聚對苯二甲酸乙二醇酯線。成為大徑部的交織部9通過在線50的端部系個線環并使線50通過線環中的方式形成。重復該操作,由此得到圖24、圖25所示的纖維隔熱體6。這樣得到的纖維隔熱體6的厚度是15mm。由此處理性良好。
此外,使用本實施方式的纖維隔熱體6,按照與實施方式1同樣的方式制作真空隔熱體10,真空隔熱體10的厚度例如為9.8mm。此外,在真空隔熱體10上未見到波浪起伏等的變形,平面性良好。進一步,與使用第一線和第二線這兩根線的情況相比,本實施方式的纖維隔熱體6的線的數量減少,因此經由線的熱量的通過變少。
在此表示本實施方式的變形例。圖26是本實施方式的變形例中的纖維隔熱體的平面圖。圖27是表示圖26的27-27線截面的截面圖。如圖26、圖27所示,在線51上,與交織部9同樣地,在兩端形成用來阻止線51在纖維體8的內部移動的大徑部91。利用大徑部91,纖維隔熱體6被限制在壓縮狀態。
例如直徑為0.5mm的尼龍樹脂線被用作線51。線51的兩端例如是T字形狀,使用作為安裝標簽的工具的標簽噴槍來設置該線51。此外,在克重為2400g/m2的玻璃棉所構成的纖維體8(厚度150mm)上, 如圖26所示,將線51配置成鋸齒形。由此,纖維隔熱體6的厚度成為20mm。由此處理性良好。此外,使用該纖維隔熱體6,按照與實施方式1同樣的方式制作真空隔熱體10,真空隔熱體10的厚度例如是10mm。此外,在真空隔熱體10上未見波浪起伏等的變形,平面性良好。
(實施方式9)
圖28是本發明的實施方式9的纖維隔熱體的平面圖。圖29是表示圖28的29-29線截面的截面圖。
本實施方式的纖維隔熱體6,在一根線50的兩個端部形成結扣從而形成交織部9,這一點與實施方式8不同。此外,線50并非是并排縫制,而是回針縫制。如圖30、圖31所示,回針縫制是指,以在纖維體8的內部形成環的方式進行縫制。線50利用作為大徑部的交織部9來阻止在纖維體8的內部的移動。由此,當在壓縮纖維體8的狀態下構成纖維隔熱體6時,由于交織部9而在線50中產生張力。即,纖維體8被限制在露出于表面背面兩側的傳熱面7的線50之間。
在被線50限制在壓縮狀態的部分,纖維體8的密度變大。于是,纖維體8的密度局部增大,由此在纖維隔熱體6中產生剛性。纖維隔熱體6的剛性高,因此在將纖維隔熱體6插入袋狀的外覆件時,能夠容易地將其插入。此外,與實施方式1同樣地使用該纖維隔熱體6來制作真空隔熱體10。
在本實施方式中,例如,在由克重為2400g/m2的玻璃棉構成的纖維體8中使用線50。纖維體8的厚度是150mm。線50是粗度為110dtex的尼龍線。線50從纖維體8的一個傳熱面7向另一個傳熱面7貫通之后,從傳熱面7的不同位置再次向相對的傳熱面7貫通。在重復該操作后,最后用線50系成一個線環,使線50通過線環中,由此形成結扣。該結扣成為作為大徑部的交織部9。這樣得到的纖維隔熱體6的厚度是23mm。由此處理性良好。
此外,使用本實施方式的纖維隔熱體6,按照與實施方式1同樣的方式制作真空隔熱體10,真空隔熱體10的厚度例如是9.8mm。此外,在真空隔熱體10上未見波浪起伏等的變形,平面性良好。
(實施方式10)
圖30是本發明的實施方式10的纖維隔熱體的平面圖。圖31是表示圖30的31-31線截面的截面圖。本實施方式中的纖維隔熱體在線50的端部具有作為拴系部件的無紡布片材92,這一點與實施方式1不同。即,線50被無紡布片材92拴住,以阻止線50在纖維體8內部的移動。
在本實施方式中,例如,在由克重為2400g/m2的玻璃棉構成的纖維體8中使用線50。纖維體8的厚度是150mm。線50是粗度為135dtex的聚對苯二甲酸乙二醇酯線。線50在鏈式縫制于纖維體8之后,以其端部與無紡布片材92交織的方式被拴住。這樣得到的纖維隔熱體6的厚度是18mm。由此處理性良好。
此外,使用本實施方式的纖維隔熱體6,按照與實施方式1同樣的方式制作真空隔熱體10,真空隔熱體10的厚度例如是10.4mm。此外,在真空隔熱體10上未見波浪起伏等的變形,平面性良好。
(實施方式11)
圖32是本發明的實施方式11的纖維隔熱體的平面圖。圖33是表示圖32的33-33線截面的截面圖。
本實施方式的纖維隔熱體6,通過對一根線50進行并排縫制,并將線50的端部彼此連結,而形成交織部9。在圖32中,在纖維體8的整體中使用一根線50。另外,也可以使用多根線50。此外,如圖32所示,縫制線與纖維隔熱體6的長邊方向和短邊方向平行。
結扣所形成的交織部9,例如形成于纖維隔熱體6的外周附近。該交織部9成為用來阻止線50在纖維體8中移動的大徑部。由此,當在壓縮纖維體8的狀態下構成纖維隔熱體6時,利用交織部9而在線50中產生張力。即,纖維體8被限制在露出于表面背面兩側的傳熱面7的線50之間。
在被線50限制在壓縮狀態的部分,纖維體8的密度增大。于是,纖維體8的密度局部增大,由此在纖維隔熱體6中產生剛性。纖維隔熱體6的剛性高,因此在將纖維隔熱體6插入袋狀的外覆件中時,能夠容易地將其插入。此外,與實施方式1同樣,使用該纖維隔熱體6來制作真空隔熱體10。
在本實施方式中,例如,在由克重為2400g/m2的玻璃棉構成的纖維體8中使用線50。纖維體8的厚度是150mm。線50是粗度為120dtex 的低密度聚乙烯線。線50利用手縫機縫制于纖維體8。在縫制后對線50的端部之間進行連結。這樣得到的纖維隔熱體6的厚度是25mm。由此處理性良好。
此外,使用本實施方式的纖維隔熱體6,按照與實施方式1同樣的方式制作真空隔熱體10,真空隔熱體10的厚度例如是11mm。此外,在真空隔熱體10未見波浪起伏等的變形,平面性良好。
(實施方式12)
圖34是本發明的實施方式12的纖維隔熱體的平面圖。圖35是表示圖34的35-35線截面的截面圖。
在本實施方式的纖維隔熱體6中,線50從一方的傳熱面7貫穿纖維體8并從另一方的傳熱面7露出,之后再次從原來的傳熱面7中露出。然后,通過將線50的端部彼此連結而形成交織部9。由此線50相對于纖維體8的厚度方向被連結成環狀。
在圖36中,線50在傳熱面7的整體中設置有多個。此外,線50優選在傳熱面7的整體中均勻地設置。其交織部9成為用來阻止線50在纖維體8中移動的大徑部。由此,當在壓縮纖維體8的狀態下構成纖維隔熱體6時,利用交織部9而在線50中產生張力。即,纖維體8被限制在露出于表面背面兩側的傳熱面7的線50之間。
在被線50限制在壓縮狀態的部分,纖維體8的密度增大。于是,纖維體8的密度局部增大,由此在纖維隔熱體6中產生剛性。纖維隔熱體6的剛性高,因此在將纖維隔熱體6插入袋狀的外覆件中時,能夠容易地將其插入。此外,與實施方式1同樣地使用該纖維隔熱體6來制作真空隔熱體10。
在本實施方式中,例如,在由克重為2400g/m2的玻璃棉構成的纖維體8中使用線50。纖維體8的厚度是150mm。線50是粗度為110dtex的尼龍線。線50相對于纖維體8的厚度方向被連結成環狀。這樣得到的纖維隔熱體6的厚度是22mm。由此處理性良好。
此外,使用本實施方式的纖維隔熱體6,按照與實施方式1同樣的方式制作真空隔熱體10,真空隔熱體10的厚度例如是9.7mm。此外,在真空隔熱體10上未見波浪起伏等的變形,平面性良好。
另外,在圖34、圖35中,線50以露出于傳熱面7的部分沿著纖 維隔熱體6的短邊方向排列的狀態進行配置。另一方面,如圖36的平面圖、圖37的截面圖所示,也能夠將線50配置成鋸齒狀。
(實施方式13)
圖38是本發明的實施方式13的纖維隔熱體的平面圖。圖39是表示圖38的39-39線截面的截面圖。
本實施方式的纖維隔熱體6,通過利用手縫機對一根線50進行并排縫制,并將鄰接的線50的端部彼此連結,從而形成交織部9。在圖38中,7根線50按照與纖維隔熱體6的長邊方向平行的方式并排縫制。結扣所形成的交織部9,例如通過將兩根或三根鄰接的線50捆綁而形成。該交織部9成為用來阻止線50在纖維體8中移動的大徑部。由此,當在壓縮纖維體8的狀態下構成纖維隔熱體6時,利用交織部9而在線50中產生張力。即,纖維體8被限制在露出于表面背面兩側的傳熱面7的線50之間。
在被線50限制在壓縮狀態的部分,纖維體8的密度增大。于是,纖維體8的密度局部增大,由此在纖維隔熱體6中產生剛性。纖維隔熱體6的剛性高,因此在將纖維隔熱體6插入袋狀的外覆件中時,能夠容易地將其插入。此外,與實施方式1同樣地使用該纖維隔熱體6制作真空隔熱體10。
在本實施方式中,例如,在由克重為2400g/m2的玻璃棉構成的纖維體8中使用線50。纖維體8的厚度是150mm。線50是粗度為205dtex的聚對苯二甲酸乙二醇酯線。線50被并排縫制在纖維體8,鄰接的線50的端部彼此連結。這樣得到的纖維隔熱體6的厚度是21mm。由此處理性良好。
此外,使用本實施方式的纖維隔熱體6,按照與實施方式1同樣的方式制作真空隔熱體10,真空隔熱體10的厚度例如是10.4mm。此外,在真空隔熱體10上未見波浪起伏等的變形,平面性良好。
本發明的纖維隔熱體的剛性高、處理性好,因此能夠用作單獨的隔熱體。

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纖維 隔熱 使用 真空
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